ВСЁ ПРО НЕФТЬ И ГАЗ

Комплексный интернет- портал посвещённый нефти и газу

Посмотрите также другие разделы нашего сайта!!!

Литература
много книг по нефти и газу

Программы нефтегазового комплекса

Медиафайлы про нефть

Анекдоты про нефтяников

Знакомства для буровиков

Всё про нефть и газ / Литература(каталог книг)

Каневская Р.Д.

Математическое моделирование разработки месторождений нефти и газа с применением гидравлического разрыва пласта.

Глава № 4

Навигация

Аннотация-Оглавление-Введение-Список литературы

Глава 1 2 3 4 5 6 7 8 9

ВНИМАНИЕ

В текстах книг представленных на сайте в интернет формате очень много ошибок, не читаются рисунки, графики разбиты, это связанно с некачественной перекодировкой конвекторов из PDF формата и HTML.

Если Вам необходимы качественный текст с рисунками и графиками - то скачиваите книги с нашего сайта в формате PDF.

ссылка для скачивания книги или главы в формате PDF находится внизу страницы.

В данной библиотеке представлены книги исключительно для личного ознакомления.
Запрещено любое копирование не для личного использования, а также с целью использования в коммерческих целях.
В случае претензий со стороны авторов книг/издательств обязуемся убрать указанные книги из перечня ознакомительной библиотеки.
Копирование, сохранение на жестком диске или иной способ сохранения произведений осуществляются пользователями на свой риск.

анекдоты

программы

истории

Глава 4

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ АНАЛИТИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ДЛЯ АНАЛИЗА ИНТЕРФЕРЕНЦИИ СКВАЖИН ПОСЛЕ ГИДРОРАЗРЫВА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СИСТЕМАХ ИХ РАССТАНОВКИ

4.1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

На основе аналитических решений задачи о притоке к трещине конечной проводимости, полученных в предыдущей главе, анализируется эффективность гидроразрыва в периодических системах расстановки добывающих и нагнетательных скважин [43, 44]. Рассматривается плоская стационарная фильтрация однородной жидкости в неограниченном пласте, обусловленная взаимодействием добывающих и нагнетательных скважин, расположенных в виде периодической сетки. Некоторые скважины пересечены симметричными вертикальными трещинами гидроразрыва эллиптической формы. Предполагается, что пласт имеет постоянную толщину h и проницаемость к\. Включения, моделирующие трещины гидроразрыва, характеризуются проницаемостью к2 и полуосями / и w, соответствующими полудлине и полуширине трещин. Движение жидкости в пласте и в трещинах подчиняется линейному закону фильтрации. Поэтому распределение потенциала определяется уравнением Лапласа.

В разделе 3.3 получены формулы притока к одиночной трещине конечной проводимости от удаленного контура в однородном пласте, а также при наличии в окрестности трещины области, отличающейся по проницаемости от остального пласта, которая, в частности, может моделировать загрязненную зону. Показано, что потенциал поля <р, создаваемого трещиной на расстоянии R

97

» / от ее центра, совпадает с потенциалом точечного источника такой же интенсивности Q, расположенного в центре трещины:

Q ЦВ0 Qu.

(p(R)«.fcLB0H------InR ; р<Я)~------ Н-----------1пК. (4.1)

2л й 2iik^h

Значения потенциала и давления на контуре скважины радиуса rw при rw « / определяются выражениями

, > Q к-, , ч uBn Qu

ф(1^)«^зво"1---------1п^; P(^)*— н-----------lnzj. (4.2)

2л ^ й 2iik^h

Здесь ic3 - проницаемость призабойной зоны, ге - эффективный радиус скважины, пересеченной трещиной гидроразрыва. Эффективный радиус определяется длиной и раскрытием трещины и соотношением проницаемостей пласта, трещины и загрязненной зоны (3.22). Если гидроразрыв не проводился, то re = rw.

Интерференция скважин, пересеченных трещинами гидроразрыва, может быть проанализирована с помощью формул (4.1), (4.2) для потенциала и принципа суперпозиции [92]. Для простоты рассматривается случай, когда половина длины трещины / существенно меньше расстояния между скважинами. Тогда потенциал поля, создаваемого трещиной в точке расположения любой другой скважины или трещины, определяется по формуле (4.1) и совпадает с потенциалом точечного источника, находящегося в центре трещины [43]. В соответствии с принципом суперпозиции результирующее распределение потенциала группы скважин вычисляется как сумма потенциалов отдельных источников. Таким образом, давление на контуре скважины, пересеченной трещиной гидроразрыва и находящейся в начале координат, может быть определено в результате суммирования выражения вида (4.2) и слагаемых QiixlnRi/lnhh, где Q, - дебит или расход скважины, находящейся на расстоянии Rt от начала координат.

98

4.2. ПЯТИТОЧЕЧНАЯ СИСТЕМА РАССТАНОВКИ СКВАЖИН

Пусть нагнетательные скважины находятся в точках с координатами (mR, riR), добывающие скважины - в точках ((т + 1/2)Д, (п + l/2)R), где т, п - целые числа; R - расстояние между скважинами в ряду; г,- эффективный радиус скважины; индекс i = 0 соответствует нагнетательным скважинам, i = 1 и i = 2 - добывающим скважинам, расположенным в шахматном порядке (рис. 4.1). Расход на нагнетательной скважине -Q, дебит добывающих скважин

qu qi+ q2= 2Q.

Перепад давления между нагнетательной и добывающей скважинами определяется выражениями

2nk1h

Ро ~ Рг

R R

In—j=-----h a In—j=------S± + aS2 + ?2 - а)?3

\12ц V2^

 

R R

1=-----1- (2 —a)In—j=

Ы2ц Ы2г2

ln-p— + Q, - a)ln-p------S± + (2 - a)S2 + aS3

2nk.xh

CO CO j / \o

Si = Z Z\lrlm 2 + n2j " 1^++ • T_+ • T+_ ¦ T__)\ ;

CO CO Г7-------------------------Г"7----------------------------------------------------Г

S2 = Z Z|2 1nT__ - ln^m2 + л2)((т -l)2 + (n-l)2)

m =1 22=1 m +n>2 (m +n): 2

со со 1 г?---------------------------------r|

- In2 + 2 ^ ^ |lnT__ - lnylm 2 + (n - l)2 )| ;

m =1 22=1 (m +n)i2

CO CO 1 Г/-------------------------\—j-----------------------------------------------------r|

s3 = Z Z|2 lrff— " lnV(m 2 + n2)\(m - l)2 + (n - l)2)j +

m =1 22=1 (m + 22)? 2

CO CO

m =1 22=1 (m +22):2

|lnT__ - ln7(m2 + (n-1)2)) ;

+ 2 Z Z ilnr— _ InVlm + (n - 1):

99

Рис. 4.1. Пятиточечная система расстановки скважин.

Скважины: 1 - нагнетательные (i = 0), 2 - добывающие (i = 1), 3 - добывающие (i =

2)

Т++ = -у/(т + ]/2)2 + (п + ]/2)2 ; Т+_ = -у/(т + ]/2)2 + (п - ]/2)2 ;

а = qJQ ¦

Суммируя соответствующие ряды, имеем S± = -0^.68;

S2 = -0,8368; S3 = -0,566.

При фиксированном перепаде давления между добывающими

и нагнетательными скважинами р0 - Р\ = р0 ----р2 = Ар формула

притока (4.3) принимает вид

Лр =

ОМ-

2nk1h

ln-

i?

/225

0,964+2

-i\

ln-

/22?

02708

In-

'V225

02708

(4.4)

-1

R

+

К

+

100

Выражение (4.4) позволяет проанализировать влияние гидроразрыва в тех или иных скважинах на продуктивность системы в целом. Пусть параметры трещин гидроразрыва во всех скважинах одинаковые и ге - эффективный радиус скважины, определяемый формулой (3.22). Если гидроразрыв в скважине не проводился, то ее радиус rw. Обозначим через Оо Дебит добывающей скважины в пятиточечной системе до гидроразрывов (г, = rw, / = 0, 1, 2), Qi -средний дебит в случае, когда гидроразрывы проведены только в половине добывающих скважин (rx = re, r0 = = r2 = rw), Q2 и Q3 -дебиты, соответствующие случаям, когда гидроразрывы проведены во всех добывающих скважинах {rx = r2 = ra r0 = rw) или только в нагнетательных скважинах (rx = r2 = rw, r0 = ге), 04 - средний дебит в случае, когда гидроразрывы проведены во всех нагнетательных и в половине добывающих скважин (rx = rw, r0 = r2 = re), и Q5 -дебит в случае, когда гидроразрывы проведены во всех скважинах (г0 = гх = г2 = ге). При пятиточечной системе расстановки скважин

02 =Оз.

Выражение для Оо совпадает с результатом, полученным в работе [71]:

Лр= °оЦ

2nk±h Из (4.4) имеем

^

R 2 In—p=------1235

V2^

1

1
1

1

----
=


+

Q 2

2
v ^ 5

Q о

Отсюда следует, что при пятиточечной системе заводнения проведение гидроразрывов только в добывающих или только в нагнетательных скважинах дает прирост дебита Q2/Qo не более чем в 2 раза. Этот результат хорошо согласуется с полученным в [74].

Рассмотрим несколько конкретных примеров. Пусть д/л/2 = 500м, rw = 0,05 м, ге = 15 и 50 м. Эти значения эффектив-

101

Таблица 4.1

гс,м
Qi/Qo
Q2 /Q0
Q4 /Q0
Q5 /Q0

15 50
1,32 1,49
1,50 1,67
2,36 3,70
2,97 5,11

ного радиуса могут, в частности, соответствовать следующим параметрам трещин гидроразрыва: / = 130 м, w = 4 мм, к2 = 90 мкм2, к, = к3 = 0,01; 0,001 мкм2. В табл. 4.1 приведены значения безразмерного дебита системы для различных вариантов проведения гидроразрыва.

Сопоставление величин Ql и Q2 показывает нецелесообразность проведения гидроразрыва во всех добывающих или нагнетательных скважинах, так как при этом прирост дебита системы по сравнению со случаем, когда обработана лишь половина скважин, составляет всего 12-13 %. Согласно расчетам, кратное увеличение дебита системы в результате гидроразрыва происходит лишь при одновременной обработке добывающих и нагнетательных скважин.

4.3. СЕМИТОЧЕЧНАЯ СИСТЕМА РАССТАНОВКИ СКВАЖИН

Рассматривается обращенная семиточечная система, когда нагнетательная скважина находится в центре элемента и окружена добывающими (рис. 4.2). Нагнетательные скважины расположены в точках с координатами (3mR, v3 nR) и (3(m - 0,5)R, V3 (n -0,5)R), добывающие скважины - в точках ((3m ± l)R, л3 nR) и

([3(m - 0,5) + 1]R, v3 (n - 0,5)R), где m, n - целые числа; R - расстояние между скважинами; г, - эффективный радиус скважины; индекс i = 0 соответствует нагнетательным скважинам, i = 1 и i = 2 - добывающим скважинам, расположенным через одну. Расход на нагнетательной скважине -О, дебит добывающих скважин д„

<?1 + <?2 = О-

102

Перепад давления между нагнетательной и добывающими скважинами с соответствующим индексом определяется выражениями

Рис. 4.2. Семиточечная система расстановки скважин.

Условные обозначения см. на рис. 4.1

.Ро — Pi

Ро - Р2

ОЦ

liik^h

OjLl

R R Л

In-----h a In------&L + aS2 + (L - a)S3

R R In— + (L- a)ln------S1 + (L- a)?2 + a?3

271^

00 00

Si = X Z{4 lnV00 - li<T++ • T_+ • T+_ ¦ T__)} +

m =ln=l

00 00

+ I Е{41г^1_-1г(У10-У11-У20-У21)} +

f;|ln3n2 - 1п^(з(п- 0,5)2 + 0,25)(з(п+ 0,5)2 + 0,25)+

Л = 1

X |ln9n2 - 1п^/((3л- 0,5)2 + 0,75)((Bn+ 0,5)2 + 0#7б) ;

 

 

+

+

n=l

103

52 = 2^ 2л 1t\V10 ¦ V2Q) - lr{w 1+ • W -)__)} +

m =ln=l

CO CO

+ Z X{2 1i(w0_-W2_)-li(v00-V01-V30-V31)} +

m =1 n=l (ra +n)>2

+ In—+ ?{lr(322-l) + 14З12- 2) - ЦСЗ22 - 1,5)2 + 0,75) ; 18 л=1

00 ОЭ

53 = Z Z(2 1r(vi0-V20)-lr(w0+-W0_-W2+-W2_)} +

m =ln=l

CO CO

+ Z T{2l4.W 0_-W2_)-livi0-V11-V20-V21)} +

+ ?< 143-П - l) + lr(3-n - 2) 22=11

lri\/l G-П - 05) + 0,75)1(322 - 25) + 0

^V ( СЗ2

75J ;

T++ = д/(3т + ]/2)2 + з(л + ]/2)2 ;

T+_ = -уДЗт + ]/2)2 + з(л - ]/2)2 ; ot = 5i/Q ;

VAJ. = V(3m -?)2 + 3(22- j2;

IV

¦y/(3m - A: - ]/2)2 + 3(22 + ]/2)2 ; 3^= 0, 1, 2, 3.

Суммируя ряды, получим S1 = -0,1363; S2 = -1,3744; S3 = 0,6046.

При p1 = p2 формула притока имеет вид

Лр =

0 ц

2nkxh

In------0,4683+

*5

In-----0,76981 +

4

+ I In------0,7698

-i

(4.5)

104

 

 

-1

При г, = rw, / = О, 1, 2, выражение (4.5) совпадает с формулой, полученной в [71]:

OnM- I 3 R Ар= ^0Г | -ln

0Я532 .

2nk.xh \2 2^

Анализ различных вариантов проведения гидроразрывов в семиточечной системе дает

Лр =

ОпМ

 

2n\h

R 1

In-----0,4683f-

^ 2

R In-----0,769$x

R In----07698

ln-

i?

K^S

0,769J

-i\

Ap =

02 M-

2n\h

R 1 R In— +—In-----0/853^,•

2J 2 JJ

ОзМ-

R 1 R

Ap = T^r|ln^+-ln--0/853^;

271^ й ^ 2Q 2 2^ f

Ap =

04|J.

2nJq_ h

R 1

In----0,4683b-

Jg 2

R In-----0,7698x

R In----0,7698

ln-

i?

V2^

0,769 J

-i\

Ap =

05^

2n\h

3 R

-In----0?532| .

2 ^

(4.6)

Здесь использованы те же обозначения, что и при анализе пятиточечной системы.

Из приведенных формул, в частности, следует, что в обращенной семиточечной системе гидроразрывы в нагнетательных скважинах эффективнее, чем в добывающих: Q3/Q2 > 1 при любых параметрах трещин, причем количество проведенных гидроразрывов в первом случае вдвое меньше, чем во втором.

105

Таблица 4.2

гс, м
Qi/Qo
Q2/Q0
Q3 /Q0
Q4 /Q0
О5 /О0

15 50
1,20 1,29
1,28 1,36
1,78 2,14
2,54 4,15
2,94 4,98

Из (4.6) имеем:

1 21 11 1 11 21 Q2 3Q0 3?>Б Q3 3 00 3?>Б

Отсюда следует, что при семиточечном размещении скважин проведение гидроразрывов только в добывающих скважинах дает прирост дебита Q2/Q0 не более чем в 1,5 раза, а только в нагнетательных скважинах - Q3/Q0- не более чем в 3 раза.

Рассмотрим несколько конкретных примеров. Пусть R = = 500 м, rw = 0,05 м, ге = 15 м, 50 м. В табл. 4.2 представлены значения безразмерного дебита системы для различных вариантов проведения гидроразрыва.

Как и в случае пятиточечной системы, сопоставление величин Oi и 02 показывает нецелесообразность проведения гидроразрыва во всех добывающих скважинах, поскольку при этом прирост дебита системы по сравнению со случаем, когда обработана лишь половина скважин, составляет всего 5-7 %.

Кратное увеличение дебита системы в результате гидроразрыва происходит лишь при одновременной обработке добывающих и нагнетательных скважин. Значения Q2 и 04 соответствуют одному и тому же количеству гидроразрывов в системе: в первом случае обрабатываются все добывающие скважины, а во втором -половина добывающих и все нагнетательные. При этом дебит системы, согласно расчетам, может различаться в 2-3,5 раза в зависимости от параметров создаваемых трещин.

4.4. ДЕВЯТИТОЧЕЧНАЯ СИСТЕМА РАССТАНОВКИ СКВАЖИН

106

Рис. 4.3. Девятиточечная система расстановки скважин.

Условные обозначения см. на рис. 4.1

Рассматривается обращенная девятиточечная система: нагнетательная скважина, расположенная в центре элемента, окружена добывающими (рис. 4.3). Нагнетательные скважины находятся в точках с координатами (mR, л7?), добывающие скважины - в точках ((т + 0,5)7?, л7?), ((т + 0,5)/?, (п + 0,5)7?) и (mR, (п + 0,5)7?), где т,п- целые числа; 7? - расстояние между скважинами; г,- эффективный радиус скважины; индекс i = 0 соответствует нагнетательным скважинам, i = 1 - добывающим скважинам, расположенным в точках ((т + 0,5)7?, (п + 0,5)7?), / = 2 - остальным добывающим скважинам. Расход на нагнетательной скважине -Q, дебит добывающих скважин qv ql + 2q2 =Q.

Перепад давления между нагнетательной и добывающими скважинами определяется соотношениями

107

Ро ~ Pi

Ро _Рг

<2ц

2nkxh <2ц

i?V2 ,. , i?V2 In-------+ (L- 2a)ln----------Sx + aS2 + (L- 2a)S3

4 ?

In—h a In------Sli+ aS22 + (L- 2a)S33 ;

 

2^^ Й ^ 2g ^

ОЭ ОЭ

Si = Z If 4 lnV00 - lr(r++ • T_+ • T+_ ¦ T__)) +

+ 2

Д 21m- ln/((n- 0Д2 + 02 g((n+ 0Й2 + 02 Щ);

n=l

00 00

S2=2Z Z{41nT_0 - 1г(то+ -T0_ -T1+ .Tl_)} +

m =ln=l

+ 2]T|2 1nj6- 0^)- ln^/^2 + 025j((n-l)2 + 025JJ ;

22=1

CO CO

S3 = Z Zf 4 lnT__ - 1г(Г00 • T01 • T10 ¦ Тг1)\ - 2 ln2 ; m =1 22=1 m +n>2

CO CO CO Г / V\

Sli= Z Z{41nV00-21r(r0+-v)}+X{41nn-lr(n4-0/)62^j;

m -1 n-1 n-1

CO CO

S22 = 2Z Z{4 1nT_0 - li(T00.T10.T_+ .T__)} +

m =ln=l

+ X(4 1nX2- 05)- lr[((n- 0,5)2 + 025)л (п-1)])-2 1п2 ;

22 = 2

CO CO

S33 = 2Z Z{2 1nT__-lKr0-T1)};

T±+ =А/(т±у2)2+(л+у2)2; T±_ = д/(т±у2)2+(л-]/2)2 ;

^{m-k)2+{n+p)2; T±j = J{m±p)2+{n-j2 ;

Vkj= \{m~k)2 +{n- ^2; jk= 0Д; a = g2/Q .

Здесь 5*1 = -0,1680; S2 = -1,5708; S3 = -1,4028; S11 = = 0,0514; S22 = -1,4028; 5*33 = -0,2194.

108

 

 

Таблица 4.3

гс, м
Qn/Qo
QnlQo
O2/O0
Оз/Оо
Qu./Qo
O42/O0
O5 /O0

15 50
1,09 1,14
1,17 1,23
1,19
1,25
1,94
2,42
2,33 3,47
2,70 4,44
2,83 4,65

При постоянном перепаде давления между нагнетательной добывающей скважинами дебит определяется выражением

Лр =

Qp-

2%кг11

Ч

+ 2 In-----0,964

0,2708+

-i

Щ.

02708

(4.7)

Анализ формулы (4.7) при различных значениях г, показывает, что в обращенной девятиточечной системе гидроразрывы в нагнетательных скважинах эффективнее, чем в добывающих: Q3/Q2 > 1 при любых параметрах трещин, причем количество проведенных гидроразрывов в первом случае в 3 раза меньше, чем во втором. Гидроразрывы в добывающих скважинах (/ = 1), расположенных в вершинах квадрата, образующего элемент системы разработки, менее эффективны, чем в скважинах (/ = 2), находящихся на сторонах квадрата: 612/611 > 1. Здесь Qu - дебит элемента системы в случае, когда гидроразрывы проведены только в добывающих скважинах /'-го типа. При девятиточечном размещении скважин проведение гидроразрывов только в добывающих скважинах дает прирост дебита Q2/Q0 не более чем в 4/3 раза, а только в нагнетательных скважинах - Q3/Q0 не более чем в 4 раза.

В табл. 4.3 приведены результаты расчетов безразмерного дебита для различных вариантов проведения гидроразрыва при принятых выше значениях исходных параметров.

Сопоставление величин Qu, Q2 и Q42, Q5 показало нецелесообразность проведения гидроразрыва во всех добывающих скважинах, так как прирост дебита системы по сравнению со случаем, когда обработаны лишь скважины, расположенные в середине сторон элемента (/ = 2), составляет менее 5 %. Показана высокая эффективность увеличения приемистости нагнетательных скважин: в девятиточечной системе гидроразрыв только в нагнета-

и

-1

+

109

тельных скважинах позволяет увеличить дебит в 2 раза. Кратное увеличение дебита системы в результате гидроразрыва происходит при одновременной обработке добывающих и нагнетательных скважин. Значения Q2 и Q42 соответствуют одному и тому же количеству гидроразрывов, но в первом случае обрабатываются все добывающие скважины, а во втором - две трети добывающих и все нагнетательные. При этом средний дебит, согласно расчетам, может различаться в 2,3-3,6 раза в зависимости от параметров создаваемых трещин.

4.5. РЯДНАЯ СИСТЕМА РАССТАНОВКИ СКВАЖИН

Рассматривается трехрядная система: скважины расположены в шахматном порядке, ряд нагнетательных скважин чередуется с тремя рядами добывающих (рис. 4.4). Координаты нагнетательных скважин (тЛ, 2-Jb nR), добывающих скважин (тЛ, л/з (2п + \)R), ((ш + 0,5)Л, л/з (п + + 0,5)Л), где т, п - целые числа; R

- расстояние между скважинами; г, - эффективный радиус скважины; индекс / = 0 соответствует нагнетательным скважинам, i = 1

- добывающим скважинам, расположенным в точках (тЛ, л/з (2п + 1)Л), / = 2 - добывающим скважинам ((т + + 0,5)Л, 7з (п + 0,5)Д). Расход на нагнетательной скважине -О, дебит добывающих скважин g„ g! + 2д2 = О-

Перепад давления между нагнетательной и добывающими скважинами определяется выражениями

110

Pq — _P^

Po ~ P2

Q\l

2nk1h

Q\X

Ryj2 Ял/З 1 - a In---------h a In----------5j_ + aS2 H----------S3

2q 2? 2

liik^h

f R 1- a R 1- a

In-----1----------In------S11 + olS22 h----------?33

I 25 2 ig 2

Si= Z 1{41пУ00-21г(У01-^0)} +

m=1n=l

+ х(41гш- 1г(л2 ~ О'25)- 1г(л2 + 3));

S2 = 2 Z Z I2 ln^01 ~ lri^OO * ^Ol)} +

m=ln=l

Рис. 4.4. Трехрядная система расстановки скважин.

Условные обозначения см. на рис. 4.1

оо

+ Х{ 2 1ш&- 0,5)- 1г|ш(п-1)]} - 1п2 ;

л=2

111

 

 

;

12 = 1

со со

53 = 2^ Хл^ 1п2_-1_ _ lr(G_0 • G_2)} +

га =1.п=1

со со

+ 2 Z Z(21пГ— - 1г(г-+ • G-i)};

га =1.п=1

со со

5ц = I 1(4 mv00 - ir(r++ • т_+ ¦ т+_ ¦ т__)} +

+

22=1

f; |2 Inn - 1п^/( (п - 0,5)2 + 0,75)((п + 0,5)2 + 0,75)]+

п=1

+ Х|2 1г(2л/Зп)- 1п7(з(2л- 0,5)2 + 025ДЗ(2п+ 0,5)2 + 025j;

22=1

СО СО

^22 = ^ X Х{4 1П^01 ~~ l^ + O " ^-0 " G+1 ' G_-l)} + га =1п=1

со /

+ 2^|21п2-П-1)+ 2 1пЗ —

— 1пд/1з(2л — 0,5) + 0 25113 Q.n — 1,5) + 0,25] [ ;

со со

^зз = I К 4 lnG_! - lifoi • ^02 • ^ii • V12)} - 1п2л/3 +

га =1 22=1 га +22>2

+ ZI|4 1пТ__ - lr(Voo • V01 • V10 • V1:L)} ; га =122=1

12=1

112

г++ =
7(m +V2)2 + з(2л + ]/2)2 ;

т+_ =
V(m + ]/2)2 + З{2п - ]/2)2 ;

vkj =
V(m - -fc)2 + 3(2л - j2 ;

N к =
¦y/(m - А:)2 + 3(2л+ l)2 ;

G± • = ^/(m + ]/2)2 + з(2л - ]/2 - j)2 ; j,k = 0, 1, 2; а = gx/Q .

Здесь S1 = -0,8202; S2 = -0,1534; S3 = -0,9735; S11 = = -0,5148; S22 = 0,3679; 5*33 = -1,0845.

Полагая p0-p1= p0 ~ P2 = Ар, получим

Ap =

Q\i-

2nkxh

In— + 0,883 + *5

+ 0,883 +

+ 2 In-----1,82

-i

(4.8)

Сопоставление формул (4.7) и (4.8) показывает, что при прочих равных условиях средний дебит при трехрядной системе расстановки скважин оказывается ниже, чем при девятиточечной, хотя соотношение количества добывающих и нагнетательных скважин в этих системах совпа- дает.

Анализ среднего дебита при различных вариантах проведения гидроразрывов в трехрядной системе, выполненный на основе формулы притока (4.8), показывает, что обработка нагнетательных скважинах эффективнее, чем добывающих: Q3/Q2 > 1 при любых параметрах трещин, причем количество проведенных гидроразрывов в первом случае в 3 раза меньше, чем во втором. Гидроразрывы в добывающих скважинах стягивающего ряда (/ = 1) менее эффективны, чем в скважинах первого и третьего рядов (/ =

2): 612/611 > 1- Здесь Q1 – дебит элемента системы в случае, когда гидроразрывы выполнены только в добывающих скважинах /-го

-1

типа.

113

Таблица 4.4

гс, м
Qn/Qo
О12 /О0
Q2/Q0
Q3 /Q0
О41/О0
CWQo
О5 /О0

15 50
1,06 1,08
1,18 1,24
1,18 1,24
1,80 2,18
2,00 2,62
2,47 3,75
2,51 3,76

Результаты расчетов среднего безразмерного дебита трехрядной системы для различных вариантов проведения гидроразрыва приведены в табл. 4.4.

Сопоставление величин Qu, Q2 и Q42, Q5 показало нецелесообразность проведения гидроразрыва во всех добывающих скважинах, так как в этом случае средний дебит практически совпадает с дебитом, получаемым при обработке только скважин первого и третьего рядов (/ = 2). Показана высокая эффективность увеличения приемистости нагнетательных скважин: в трехрядной системе гидроразрыв только в нагнетательных скважинах позволяет увеличить дебит приблизительно в 2 раза. Кратное увеличение дебита системы в результате гидроразрыва происходит при одновременной обработке добывающих и нагнетательных скважин. Значения Q2 и Q42 соответствуют одному и тому же количеству гидроразрывов в системе: в первом случае обрабатываются все добывающие скважины, а во втором - две трети добывающих и все нагнетательные. При этом дебит системы может различаться в 2-3 раза.

Проведенные расчеты показали, что гидроразрыв пласта только в части добывающих скважин позволяет достичь почти такого же среднего дебита системы, как и при обработке всех скважин. Поэтому необходимо надлежащим образом осуществлять подбор скважин для ГРП. Показана высокая эффективность гидроразрыва в нагнетательных скважинах для обращенных семи-, девятиточечной и трехрядной систем заводнения. Гидроразрывы в добывающих скважинах не приводят к ожидаемому приросту добычи нефти, если они не обеспечиваются необходимым объемом закачки или энергетической поддержкой со стороны пластовой системы. Кратное увеличение дебита системы в результате ГРП происходит лишь при одновременной обработке добывающих и нагнетательных скважин. Эти рекомендации могут быть использованы при подборе скважин не только для ГРП, но и для других способов

114

стимулирования скважин, например, таких как кислотные обработки.

Все приведенные выше результаты получены для однородного пласта, однако они были качественно подтверждены многочисленными расчетами, выполненными для конкретных объектов, характеризующихся неоднородным строением. Таким образом, при оценке технологической эффективности ГРП на каждом объекте необходимо учитывать реализуемую на нем систему разработки, определяющую взаимное расположение скважин.

115

Знакомства

для

настоящих

нефтяников

и

газовиков

Я:

Ищю:

от лет

до лет

В данной библиотеке представлены книги исключительно для личного ознакомления.
Запрещено любое копирование не для личного использования, а также с целью использования в коммерческих целях.
В случае претензий со стороны авторов книг/издательств обязуемся убрать указанные книги из перечня ознакомительной библиотеки.
Копирование, сохранение на жестком диске или иной способ сохранения произведений осуществляются пользователями на свой риск.

Каневская Р.Д.

Математическое моделирование разработки месторождений нефти и газа с применением гидравлического разрыва пласта.

Глава № 4

Навигация

Аннотация-Оглавление-Введение-Список литературы

Глава 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Скачать эту главу в формате PDF

Всё про нефть и газ / Литература(каталог книг)

по всем вопросам и предложениям Вы можете обращаться на neft-i-gaz@bk.ru Администрация сайта