Посмотрите также другие разделы нашего сайта!!!

Литература
много книг по нефти и газу

Программы нефтегазового комплекса

Медиафайлы про нефть

Анекдоты про нефтяников

Знакомства для буровиков

Всё про нефть и газ / Литература(каталог книг)

ВНИМАНИЕ

В текстах книг представленных на сайте в интернет формате очень много ошибок, не читаются рисунки, графики разбиты, это связанно с некачественной перекодировкой конвекторов из PDF формата и HTML.

Если Вам необходимы качественный текст с рисунками и графиками - то скачиваите книги с нашего сайта в формате PDF.

ссылка для скачивания книги или главы в формате PDF находится внизу страницы.

анекдоты

программы

истории

Глава 8

РАСЧЕТЫ ДЕБИТА СКВАЖИНЫ

ПОСЛЕ ГИДРОРАЗРЫВА

В НЕОДНОРОДНЫХ ПЛАСТАХ

8.1. АНАЛИТИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ О ПРИТОКЕ ЖИДКОСТИ К СКВАЖИНЕ, РАСПОЛОЖЕННОЙ В НЕПРОНИЦАЕМОЙ ЛИНЗЕ ЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ ФОРМЫ, ВСКРЫТОЙ ТРЕЩИНОЙ ГИДРОРАЗРЫВА

При размещении скважин на месторождении, как правило, отсутствует детальная картина распределения неоднородности пласта, поэтому отдельные скважины оказываются в низкопроницаемых зонах или даже в непроницаемых линзах. Кроме того, область пониженной проницаемости вокруг скважин может быть обусловлена не только геологическим строением коллектора, но и загрязнением призабойной зоны в ходе вскрытия пласта. Если непроницаемая линза имеет сравнительно небольшие размеры, проведение гидравлического разрыва пласта с созданием протяженной трещины, выходящей за пределы линзы, позволяет ввести скважину в эксплуатацию. В случае, если скважина находится в низкопроницаемой области, гидроразрыв может привести к многократному увеличению дебита.

Все оценки эффективности ГРП, проведенные для однородного пласта, показывают, что после обработки дебит скважин увеличивается в 3-4 раза. Однако промысловый опыт часто дает более высокие показатели. Поэтому определенный интерес представляют расчетные методы оценки притока к скважинам после ГРП в неоднородных пластах.

154

В данном разделе предложена формула для расчета дебита скважины, находящейся в непроницаемой линзе, при условии, что трещина гидроразрыва, пересекающая скважину, выходит за пределы линзы. Эта зависимость может использоваться также для оценки дебита скважины с трещиной ГРП, вскрывающей низкопроницаемое включение.

Рассматривается плоское стационарное течение несжимаемой жидкости к скважине, пересеченной трещиной гидроразрыва от удаленного контура питания радиуса Rc. Предполагается, что скважина находится в центре непроницаемой линзы эллиптической формы с полуосями а и Ъ. При а = Ъ линза имеет форму круга. Предполагается, что размеры линзы невелики по сравнению с

радиусом контура питания: f=yla2-b2 «2RC. Полудлина

трещины / больше полуоси линзы, вдоль которой направлена трещина (рис. 8.1); кроме того, / « 2RC. Значения давления на контуре трещины pw и на удаленном контуре рс постоянные. Фильтрация жидкости в пласте подчиняется закону Дарси, поэтому распределение потенциала описывается уравнением Лапласа.

Поскольку конформное отображение плоскости течения Z = F(z), где z = х + iy, Z = X + /У, не изменяет уравнения Лапласа, это преобразование координат можно использовать для замены геометрических границ системы другими, более приемлемыми для аналитических расчетов [26, 81, 92]. Для решения данной задачи

Рис. 8.1. Скважина с трещиной ГРП в непроницаемой линзе:

а - трещина направлена вдоль большой оси линзы; б - трещина направлена вдоль малой оси линзы

155

применяется последовательность конформных отображений [49].

В результате перехода к переменной zb определяемой конформным преобразованием z = - U + — , область фильтрации -

внешность эллипса, ограничивающего непроницаемую линзу, -

перейдет во внешность окружности радиуса гг = ^ . При

этом, поскольку 2RC » f, образ контура питания можно приближенно представить окружностью радиуса Rx = 2RJf. Трещина перейдет в отрезок координатной оси хх или ух в зависимости от ее исходного направления относительно линзы. Длина этого отрезка, симметричного относительно начала координат, составит 2\, где

1 f

—Ь , —— + 1. Знак "плюс" соответствует исходному направлению трещины вдоль малой оси линзы (рис. 8.1, б), знак "минус" - вдоль большой оси (рис. 8.1, а). Полученное течение может быть рассчитано как приток к двум одинаковым трещинам длиной k- ru расположенным вдоль одной прямой (например, вдоль оси хО, по разные стороны от непроницаемой круговой линзы (рис. 8.2, а). Учитывая симметрию течения, можно ограничиться рассмотрением одной четверти области фильтрации, например, хг > О, У\ > О, приняв при этом, что участки границы, расположенные вдоль координатных осей, k < *i < R\ и rx < у, < R, непроницаемые.

Последовательность преобразований

а - Ъ

14%д——г

V а + b 2\т^

.л

1— ; 2

sinz3 = % sin^e^1' I ;

4 + \

У. =

156

Рис. 8.2. Отображения области фильтрации

f + г sira4 =—-------sifiz3

отображает выделенную область плоскости zx на прямоугольник

Л „ 21R.

плоскости z4:-----< х4 < 0, 0 < у4 < R4, где К4 = = 1г>

4 4 4 ч о 9

2 \ - щ_

(рис. 8.2, б). Здесь использовано условие /« 2RC, которое позволяет приближенно представить образ контура питания отрезком у4 = R4, -л/2 < х4 < 0. При этом отрезок оси хи имитирующий часть трещины rj < X! < /ь перейдет в противоположную сторону прямоугольника, лежащую на оси х4. Непроницаемые границы перейдут в две другие стороны прямоугольника, в том числе граница линзы

-2 2

отобразится на отрезок х4 = -л/2, 0 <у4 < arch \ + \ . В результате

7 -к-

течение преобразуется в плоскопараллельное; на изобарах, расположенных на расстоянии R4 одна от другой, заданы давления pw и рс. Дебит линейного стока длины л/2 рассчитывается по формуле

nkh (pc - pw )

Qr zz--------------------------------------

2|i i?4

Здесь jfe - проницаемость пласта, h - его толщина, ц - вязкость жидкости.

157

Поскольку рассматривался элемент симметрии, соответствующий четверти области фильтрации, искомое выражение для дебита скважины с трещиной гидроразрыва, вскрывающей непроницаемую линзу эллиптической формы, имеет вид

2nkh (pc - pw )

Q = 4g4 =---------^------- ;

|i lni?c/2j

V"

(8.1)

2+

-?1 = -------

J777\ (

1-

а + b

1+

Vf±~?

Здесь ге - эффективный радиус скважины с трещиной ГРП; знаки "минус" и "плюс", как и выше, соответствуют направлению трещины вдоль большой и малой оси линзы.

Для круговой линзы a = Ъ и выражение (8.1) упрощается:

'"е

= (l2 - a2)/2l. (8.2)

В однородном пласте a = Ъ = О, и формула (8.2) для определения эффективного радиуса скважины с трещиной гидроразрыва приобретает известный вид:

ге = l/2. (8.3)

Сопоставление выражений (8.1), (8.2) с формулой (8.3), полученной для однородного пласта, показывает, что если непроницаемая линза имеет форму круга, то дебит скважины с трещиной ГРП длиной 2l равен дебиту скважины с трещиной длиной 2l(1 -а2/l2) в однородном пласте. Если линза имеет вытянутую форму (а » Ь) и трещина направлена вдоль большой оси линзы, то для того, чтобы получить тот же дебит, в однородном пласте необходи-

мо создать трещину длиной 2Ц1- a2/f . Если трещина направлена вдоль малой оси линзы вытянутой формы, то дебит скважины с трещиной ГРП, расположенной в центре линзы, практически совпадает с дебитом скважины, пересеченной трещиной такой же длины в однородном пласте, так как значения эффективного радиуса, вычисленные по формулам (8.1) и (8.3), почти не различаются.

158

Приведем некоторые количественные оценки. Допустим, что радиус контура питания 500 м. Если радиус круговой линзы, в которой расположена скважина, равен 50 м, а полудлина трещины гидроразрыва вдвое больше и составляет 100 м, то дебит скважины в неоднородном пласте всего на 12 %, или в 1,14 раза, ниже, чем в однородном, при той же длине трещины. Если радиус линзы равен 10 м, что составляет 10 % от полудлины трещины, то дебиты в однородном и неоднородном пластах практически не различаются. Аналогичный результат получаем для линзы эллиптической формы. Если трещина ГРП длиной 2/ = 200 м направлена вдоль большой оси линзы (см. рис. 8.1, а), размеры которой составляют a = 70 м, b = 30 м, то отношение дебита в однородном пласте к дебиту в неоднородном пласте при той же длине трещины составит 1,23. Если трещина направлена вдоль малой оси линзы (см. рис. 8.1, б), то при тех же размерах линзы и трещины отношение дебитов равно 1,07.

Таким образом, показана высокая эффективность гидравлического разрыва пласта для ввода в эксплуатацию скважин, находящихся в непроницаемых линзах небольших размеров. Проектирование технологии проведения ГРП с учетом необходимости создания трещины, длина которой хотя бы в 2 раза превышает диаметр линзы, позволит получить дебит, близкий к дебиту скважины с трещиной ГРП такой же длины в однородном пласте.

8.2. АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГИДРОРАЗРЫВА

В СКВАЖИНЕ, НАХОДЯЩЕЙСЯ В НИЗКОПРОНИЦАЕМОМ

ВКЛЮЧЕНИИ, НА ОСНОВЕ КОМПЬЮТЕРНОГО

МОДЕЛИРОВАНИЯ

Результаты, представленные в предыдущем разделе, хорошо согласуются с полученными при анализе производительности скважин с трещинами, находящихся в низкопроницаемых зонах. Проведение ГРП в таких скважинах позволяет значительно повысить их дебит. Если размеры области с ухудшенными фильтрационными характеристиками относительно невелики, особенно эффективным окажется гидроразрыв с созданием трещины, выходящей за пределы этой области. В работе [123] рассмотрено круговое низкопроницаемое включение, в центре которого находится скважина; при этом вертикальная трещина либо выходит за пределы

159

этого включения, либо целиком содержится внутри него. Если полудлина трещины хотя бы в 2 раза превышает радиус этой зоны, то скин-эффект, обусловленный загрязнением призабойной зоны, становится несущественным и не влияет на коэффициент продуктивности скважины после гидроразрыва.

В [51] приведены результаты расчетов по оценке эффективности гидроразрыва в скважине, расположенной внутри низкопроницаемого включения прямоугольной формы в центре элемента пятиточечной системы разработки, в зависимости от соотношения размеров включения и трещины. Численные расчеты проведены на базе трехмерной модели многофазной фильтрации, учитывающей трещины гидроразрыва [72]. В расчетах использованы реальные фазовые проницаемости и вязкости нефти и воды. Расстояние между скважинами в ряду R было принято равным 566 м, при этом расстояние между добывающей и нагнетательной скважинами составляло R / Л =400 м. Низкопроницаемое включение представляло собой прямоугольник 100 х 300 м, в центре которого расположена добывающая скважина. Моделировался пласт постоянной толщиной 5 м и пористостью 0,2. Таким образом, объем включения составлял всего 9,4 % от объема всего пласта. Проницаемость основного пласта предполагалась равной 0,1 мкм2, проницаемость включения - 0,001 мкм2. Рассматривались случаи, когда оси симметрии включения параллельны рядам скважин (рис. 8.3, а) либо составляют с ними угол в 45° (рис. 8.3, б). Начальная нефтенасыщенность принята равной 0,8, начальная водонасыщен-ность - 0,2, вязкость нефти - 1,5 мПа-с, вязкость воды - 0,5 мПа-с. Фазовые проницаемости нефти f0 и воды fw были заданы в следующем виде:

160

где s0hsw- соответственно нефте- и водонасыщенность.

Между добывающими и нагнетательными скважинами поддерживался постоянный перепад давления 10 МПа.

Модель участка, соответствующего элементу симметрии пятиточечной системы, представляла собой сеточную область в форме прямоугольного параллелепипеда, покрытую равномерной разностной сеткой с ячейками 14,3 х х 14,3 х 2,5 м3.

Был рассчитан базовый вариант без применения ГРП, причем результаты расчетов для обоих случаев расположения включения, представленных на рис. 8.3, практически совпали. Это объясняется незначительными размерами включения по сравнению с размерами элемента.

Затем были смоделированы варианты с гидроразрывом в добывающей скважине. Полудлина трещины составляла 100 м, раскрытие - 6 мм, проницаемость 80 мкм2. Рассматривались случаи с различной ориентацией трещины. Если трещина параллельна большей стороне включения, то она целиком содержится в низкопроницаемой области

Рис. 8.3. Элемент пятиточечной системы с прямоугольным низкопроницаемым включением (1) в центре однородного пласта (2):

а - оси симметрии включения параллельны рядам скважин; б - оси симметрии включения составляют 45° с рядами скважин

161

Рис. 8.4. Элемент пятиточечной системы с прямоугольным низкопроницаемым включением (1) в центре однородного пласта (2). ГРП в добывающей скважине, трещина – внутри включения:

а - оси симметрии включения параллельны рядам скважин; б - оси симметрии включения составляют 45° с рядами скважин

Рис. 8.5. Элемент пятиточечной системы с прямоугольным низкопроницаемым включением (1) в центре однородного пласта (2). ГРП в добывающей скважине, трещина выходит за пределы включения:

а - оси симметрии включения параллельны рядам скважин; б - оси симметрии включения составляют 45° с рядами скважин

162

Рис. 8.6. Кратность увеличения темпа отбора нефти.

Трещина ГРП выходит из включения: 1 – вдоль оси, 2 – по диагонали; трещина ГРП целиком во включении: 3 – вдоль оси, 4 – по диагонали

(рис. 8.4). Если трещина проходит в ортогональном направлении, то ее крылья наполовину выходят за пределы включения (рис. 8.5).

Расчеты показали, что дебит скважины после ГРП в основном определяется ориентацией трещины относительно включения и оказывается существенно выше, если трещина выходит за пределы низкопроницаемого включения. Различия, связанные с расположением включения относительно сетки скважин (варианты "а” и "б" на рис. 8.4, 8.5), оказались несущественными, так как размеры включения и полудлина трещины невелики по сравнению с расстоянием между скважинами. На рис. 8.6 приведен график кратности увеличения темпа отбора нефти в результате ГРП, показывающий, во сколько раз быстрее достигается то или иное значение нефтеотдачи в вариантах с ГРП по отношению к варианту без гидроразрыва. Если трещина целиком содержится внутри низкопроницаемого включения, то дебит нефти в результате ГРП

163

возрастает в 6,7 раза. Если трещина выходит за пределы включения на половину своей длины, то дебит увеличивается в 11,5 раза. Таким образом, гидроразрыв пласта в скважинах, вскрывающих области с пониженной проницаемостью или имеющих загрязненную призабойную зону, приводит к многократному увеличению дебита и при грамотном определении параметров трещины позволяет не только восстановить производительность скважины, но и приблизить ее к величине, рассчитываемой для скважины с трещиной ГРП в однородном пласте.

8.3. ВЛИЯНИЕ ГИДРОРАЗРЫВА В СЛОИСТОМ ПЛАСТЕ НА ВЫРАБОТКУ ЗАПАСОВ ОТДЕЛЬНЫХ СЛОЕВ

Гидравлический разрыв пласта приводит к кратному увеличению коэффициента продуктивности скважин и при проектировании его использования как элемента системы разработки увеличивает полноту выработки запасов углеводородов. В слоистом пласте этот эффект проявляется по-разному для отдельных слоев и определяется степенью их сообщаемости, толщиной и проницаемостью каждого слоя, длиной и проводимостью трещины. Кратность увеличения дебита скважины существенным образом зависит от того, создается ли единая трещина или гидроразрыв проводится селективно, и параметры трещины подбираются для каждого слоя в отдельности [48].

В данном разделе анализируется дебит скважины после ГРП в слоистом пласте и оценивается величина притока из каждого слоя. Рассматривается стационарная фильтрация несжимаемой жидкости к скважине, пересеченной трещиной, расположенной в центре слоистого пласта с удаленным контуром питания радиуса Rc. Кровля и подошва пласта непроницаемые. Предполагается, что пласт состоит из N горизонтальных слоев проницаемостью kt и толщиной hu i = 1, ..., N. Давления на удаленном контуре и на забое скважины распределены по гидростатическому закону, соответствующие значения на кровле пласта постоянны и составляют рс и pw. Рассматриваются случаи сообщающихся слоев и слоев, разделенных непроницаемыми перемычками.

1. Сообщающиеся слои. Предполагается, что пласт вскрыт по всей толщине единой вертикальной трещиной гидроразрыва ко-164

нечной проницаемости k{ (рис. 8.7). Горизонтальное сечение трещины - эллипс с полуосями / и w, соответствующими полудлине и полураскрытию трещины.

Уравнения движения и неразрывности в каждом слое пласта имеют вид

щ = -^У^; v,

dz

+ у ;

2 д р±

Аьр±+

0; 1= 1, .. Д/",.

(8.4)

Здесь и, и v, - горизонтальная и вертикальная компоненты скорости, pi - давление в i-u слое, ц и у - вязкость и удельный вес жидкости, ось z направлена вертикально вверх. На границах между слоями выполняются условия равенства давлений и нормальных компонент скорости:

Г

11+1 -Pl = Pl+l! к1

др± dz

+ У = ki

yPi+i dz

+ у ; i= 1,. Ж г 1. (8.5)

Среднее давление для каждого слоя (р.,) и средневзвешенное давление для всего пласта (р) определяются следующим образом:

, . 1 / ,, 1 ^ / \ / \ l^-i ^

\Pj) = — I Pjdz; (р) = —— 2^ kihA.Pi) '• V4 = — 2j kPl! H = 2^ 4t ¦ h i о W-^ 1=1 H 1=1 1=1

Рис. 8.7. Слоистый пласт, вскрытый единой трещиной гидроразрыва

165

Здесь {к) - средняя проницаемость, Я- толщина пласта.

Если qt - переток жидкости из слоя i в соседние слои, то средние давления удовлетворяют уравнениям, вытекающим из (8.4), (8.5):

N

Ah(p) = 0; A:ii2iAh(pi) = gi; ? gi = 0. (8.6)

i=l

Полагая течение в трещине параллельным горизонтальной плоскости, а давление pt распределенным по гидростатическому закону, получим

Ahpf = 0. (8.7)

Вдоль границы, разделяющей пласт и трещину, выполняются условия сопряжения:

8pf dpi Pt = Pi! kf— = k±— ; 1= 1, ..N„ (8.8)

дп дп

где п - направление нормали к контуру трещины.

Средневзвешенное давление в трещине (pf)

"I N i

=--------Tjk±\ptdz удовлетворяет уравнению (8.7), а условия со-

(к)н i=1 0

пряжения (8.8) для средневзвешенных давлений имеют вид / \ / \ d\Pf) . . dip)

\Pt) = \P/i ^f --- = \^) •

дп дп

Таким образом, задача о притоке к скважине с вертикальной трещиной гидроразрыва в мощном слоистом пласте сведена к аналогичной задаче на плоскости, решение которой получено в главе 3. Дебит скважины вычисляется по формуле (3.27), где в качестве проницаемости пласта используется средняя проницаемость:

InRc/r, 2л(к)н (р - р

Q = Q о------- ; Q о

lni?c/2J |i lni?c/l^

166

lnr, = 0-- AJlnr. + Л In-----(L- A) >7--------------г ; (о.У)

9 , l-i 4тл

^ ш =1 Ш 11 — С7 А I

I ^_ w л kf - (к) q = .1--------; Л -

1 I ----

V 1+ w kf + [к)

Здесь Q0 - дебит скважины до гидроразрыва, rw - радиус скважины. Эффективный радиус скважины, пересеченной трещиной ГРП, ге зависит от соотношения средней проницаемости пласта и проницаемости трещины А, а также от геометрических размеров трещины.

Асимптотический анализ продольного течения флюидов в коллекторе, характерный вертикальный размер которого много меньше горизонтального [38, 39], показал, что система уравнений двумерной фильтрации может быть существенно упрощена при крупномасштабном описании процесса, когда слагаемыми порядка H\/R2X можно пренебречь. Здесь Я - характерный вертикальный размер пласта или его толщина; Rc - характерный продольный размер или радиус контура питания; Jkjkz - коэффициент

анизотропии. При этом распределение давления по вертикали в пласте без изолирующих прослоев в зависимости от соотношения гравитационных и гидродинамических сил уН/(рс - pw) либо постоянно, либо подчиняется гидростатическому закону [63, 64]. Причем постоянство давления имеет место лишь в том случае, когда действие гравитации несущественно по сравнению с гидродинамическим перепадом давления. Таким образом, в крупномасштабном приближении в обоих случаях вертикальными перетоками можно пренебречь, т.е. в уравнениях (8.6) q, = = 0. При этом поток из каждого слоя пласта в трещину Q, пропорционален проводимости слоя kth{.

к^ lni?c/^

Q ±= Q о-------'----• (8.10)

(k)H lni?c/2j

Поэтому согласно выражениям (8.9), (8.10) кратность увеличения б, вследствие ГРП зависит от эффективного радиуса ге и помимо параметров трещины определяется только средней прони-

167

цаемостью слоистого пласта. Следовательно, при создании общей трещины ГРП эффект для высокопроницаемого и для низкопроницаемого слоя оказывается одинаковым. Такие же значения де-битов каждого слоя могут быть получены, если слои разделены и работают независимо, а проницаемость индивидуальной трещины ГРП в каждом слое пропорциональна соответствующей проницаемости пласта. Например, случай двухслойного пласта с сообщающимися слоями равной толщины hx = h2 при кх = 1(Г13 мкм2, к2 = Ю-15 мкм2, в котором создана единая трещина на всю толщину пласта и к{ = = 1(Г10 мкм2, аналогичен случаю пласта с разоб-щенными слоями, если в высокопроницаемом слое создана тре-щина с проницаемостью кп = 1,98-1<Г10 мкм2, а в низкопроницаемом - с проницаемостью кп = 1,9810 12 мкм2, причем длины трещин совпадают.

2. Изолированные слои. Если слои разделены непроницаемыми перемычками и вскрыты единой трещиной гидроразрыва, проходящей через всю толщу пласта, уравнения для среднего давления и формулы для определения суммарного дебита и дебитов из отдельных слоев имеют такой же вид, как и в случае сообщающихся слоев. Кратность увеличения дебитов в результате ГРП определяется только средней проницаемостью пласта, геометрическими размерами и проницаемостью трещины.

Если гидроразрыв проводится селективно для каждого слоя и создаваемые трещины характеризуются своей геометрией и проницаемостью (рис. 8.8), то эффект от ГРП в каждом слое оценивается независимо и определяется только размерами трещины и соотношением проницаемости данного слоя и трещины. Использование усредненных характеристик в данном случае приводит к потере информации. Проведение селективного гидроразрыва и определение параметров трещины для каждого слоя в отдельности более эффективно. Например, увеличивая длину трещины в низкопроницаемом слое по сравнению с высокопроницаемым, можно добиться увеличения доли продукции этого слоя в общем потоке, что может оказаться весьма актуальным при проведении ГРП на стадии, когда высокопроницаемые слои обводнены.

168

Рис. 8.8. Слоистый пласт с разобщенными слоями,

вскрытыми отдельными трещинами гидроразрыва

В зависимости от целей задача оптимизации селективного ГРП в слоистом пласте с разобщенными слоями может быть сформулирована по-разному. В случае, если целью является максимизация коэффициента продуктивности скважины при заданном суммарном объеме трещин, определяемом расходом проппанта и жидкости разрыва, имеем:

? kihi max 2_,

1=11п2ЯсД

при условии 'Yj h±k = HL ¦

(8.11)

Здесь /,¦ - полудлина трещины в /-м слое, L - средняя длина, зависящая от суммарного объема трещин. Для простоты принято, что перепадом давления в трещине можно пренебречь, вдоль ее границы давление равно забойному и поэтому эффективный радиус скважины ге, = 1Д. Средняя ширина трещин во всех слоях принята одинаковой, поэтому суммарный объем трещин определяется

N

величиной X h^. Решение задачи (8.11) может быть получено методом множителей Лагранжа [70]:

IT, 2Rc

\^- In—- = const 1= 1, ..N,. (8.12)

Условие (8.12) означает, что максимальное значение коэффициента продуктивности скважины достигается при определении длины трещины для каждого слоя в зависимости от его проницаемости, причем слою большей проницаемости соответствуют трещины большей длины. Это связано с тем, что вклад высокопроницаемых слоев в общий дебит наибольший. Отсюда, в частности, следует, что в двухслойном пласте при к\1к2 = 100 практически

169

при любом заданном суммарном объеме трещин гидроразрыв в низкопроницаемом слое нецелесообразен. Аналогичный результат получен в [121] для случая неустановившейся фильтрации в двухслойном пласте.

Если высокопроницаемые слои уже обводнены и целью оптимизации является максимизация дебита нефти, то в выражениях (8.11), (8.12) помимо абсолютных проницаемостей следует учитывать текущие значения фазовой проницаемости для нефти в каждом слое.

Таким образом, в случае создания единой трещины гидроразрыва, проходящей через всю толщу слоистого пласта, эффективность ГРП не зависит от распределения абсолютной проницаемости по слоям и определяется только средней проницаемостью пласта, размерами и проводимостью трещины. Этими же параметрами определяется кратность увеличения притока из каждого слоя. В слоистом пласте с изолированными слоями наиболее эффективен селективный гидроразрыв, когда в каждом слое создается отдельная трещина, а ее размеры и проводимость определяются с учетом свойств данного слоя. Для достижения максимальной производительности скважины при заданном суммарном объеме трещин ГРП длины трещин в каждом слое должны удовлетворять условиям (8.12).

170

Скачать эту главу в формате PDF

Всё про нефть и газ / Литература(каталог книг)